鋼沐川盆式沐川橡膠支座由于支座結(jié)構(gòu)緊湊、承載能力大、質(zhì)量小、結(jié)構(gòu)高度小、轉(zhuǎn)動(dòng)及滑動(dòng)靈活等優(yōu)點(diǎn)，在大、中型連續(xù)梁橋中得到廣泛運(yùn)用。對(duì)于跨度較大的連續(xù)梁橋的抗震設(shè)計(jì)，可采用沐川盆式沐川橡膠支座與減震耗能裝置并聯(lián)使用，也可采用鉛芯沐川橡膠支座、摩擦擺支座或其它減隔震裝置。但是對(duì)于高速公路上使用較多的跨度約25m的中型橋梁，墩高不大時(shí)，若使用墩梁固結(jié)的剛構(gòu)體系，其在地震作用和溫度作用下結(jié)構(gòu)反應(yīng)較大，不容易滿足要求，采用板式沐川橡膠支座有較好的隔震性能，但抗滑穩(wěn)定性較難滿足要求，需采取限位措施加以控制，采用鉛芯沐川橡膠支座則成本相對(duì)較高。因此，有必要對(duì)盆式沐川橡膠支座連續(xù)梁橋的抗震性能進(jìn)行研究，分析結(jié)構(gòu)的主要參數(shù)對(duì)橋梁地震響應(yīng)的影響，進(jìn)而對(duì)連續(xù)梁橋的約束方式、跨數(shù)及跨度等主要參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，提出高烈度地區(qū)中等跨度連續(xù)梁橋的抗震設(shè)計(jì)原則。

    跨數(shù)對(duì)連續(xù)梁橋抗震性能的影響

    對(duì)盆式橡膠支座約束的連續(xù)梁橋，若中間墩全部采用固定支座約束，結(jié)構(gòu)其它參數(shù)不變，隨著跨數(shù)的增加，上部結(jié)構(gòu)的質(zhì)量增大，每一聯(lián)的總地震反應(yīng)隨之增加，但是承擔(dān)水平地震力的墩的數(shù)量也增加，因此每個(gè)橋墩的地震反應(yīng)變化需具體分析。E1地震作用下，橋墩的較不利地震反應(yīng)見表3。

    從表3可知，采用固定盆式橡膠支座約束時(shí)，一聯(lián)跨數(shù)增加，對(duì)單個(gè)墩的地震響應(yīng)影響不明顯，主要是因?yàn)榭鐢?shù)增大，結(jié)構(gòu)總地震反應(yīng)增大，但結(jié)構(gòu)承擔(dān)地震作用的墩柱數(shù)量也同時(shí)增多，均衡了結(jié)構(gòu)的抗震能力。橋墩承載力與較不利荷載效應(yīng)關(guān)系見圖3，橋墩采用1．5％的配筋率，E1縱向地震作用下橋墩的承載力滿足要求，橫向承載力基本滿足要求。

    根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》(JTG／TB02—01--2008)，需對(duì)E2地震作用下墩頂位移和支座承載力進(jìn)行驗(yàn)算。橋墩若采用0．4％的較小體積配箍率[103，墩頂縱向位移不滿足要求，墩頂位移驗(yàn)算見表4。適當(dāng)增大體積配箍率至0．65％，6跨一聯(lián)時(shí)容許位移為0．347m，基本能滿足要求。

    采用鋼盆式橡膠支座，中支座豎向承載力為7500kN。E2地震作用下支座的剪力見表5。

    由表5可知，若采用水平承載力取為豎向承載力的20％的支座，則支座抗剪承載力不足，支座剪壞，容易發(fā)生落梁破壞；采用水平承載力取為豎向承載力的30％的支座，縱向抗剪承載力能滿足要求，橫向則需設(shè)置抗震銷承擔(dān)部分剪力。